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淺談剖分式機械密封理論體系的構建
現代化大生產(chǎn)的特點(diǎn)決定了工業(yè)裝備的長(cháng)周期運行屬性。動(dòng)密封作為旋轉機械的關(guān)鍵部件，對安全和穩定生產(chǎn)有著(zhù)重要影響。機械密封作為工業(yè)裝備中轉軸密封的主要形式，應用非常廣泛，在一些工業(yè)發(fā)達國家，其使用量占到了全部旋轉機械軸封用量的 90%左右。然而，對于穿套在旋轉軸上工作的傳統的機械密封，安裝和維修時(shí)需要將軸端的聯(lián)軸器、電動(dòng)機或者葉輪等部件拆下，最后再逐個(gè)裝上，如此造成長(cháng)時(shí)間停機停產(chǎn)，使企業(yè)損失巨大，同時(shí)繁重的裝拆帶來(lái)驚人的維修費用（大型設備尤為突出）[1].人們通過(guò)不斷努力，開(kāi)發(fā)出一種剖分式機械密封，其結構和工作原理均與傳統的整環(huán)式機械密封相似，唯一不同的是在密封環(huán)上增加了剖分面。這種密封不僅具有整環(huán)式機械密封的拆裝便捷性，還具有填料密封的摩擦功耗小、自動(dòng)補償磨損量等優(yōu)點(diǎn)。與整環(huán)式機械密封相比，剖分式機械密封避免了因裝拆不便所帶來(lái)的巨額附加費用和停產(chǎn)損失；與填料密封相比，剖分式機械密封具有較長(cháng)的運行壽命（一般為填料密封的 4 倍），工作過(guò)程中無(wú)需調整，也不會(huì )劃傷軸或軸套，大大縮短了維修時(shí)間；因摩擦功率小，降低了能耗，從而提高了運行效率；運行中泄漏少，減少了環(huán)境污染和環(huán)境處理費用[2-3].但剖分面的存在打破了結構的連續性，增加了泄漏通道的來(lái)源途徑，加劇了理論研究及其技術(shù)開(kāi)發(fā)的復雜性，進(jìn)而制約了剖分式機械密封技術(shù)的發(fā)展。
本文旨在通過(guò)分析近幾十年剖分式機械密封的結構設計和理論研究狀況，歸納剖分面密封形式、定位方式以及剖分式彈性輔助密封圈斷口連接方式，探尋剖分式機械密封技術(shù)領(lǐng)域存在的結構設計、理論研究、測量方法、性能指標和制造技術(shù)方面的問(wèn)題，提出剖分式機械密封今后一段時(shí)期的主要研究方向，為建立剖分式機械密封理論體系和推動(dòng)其工程應用奠定基礎。
1 剖分式機械密封結構設計現狀
1.1 剖分式機械密封的分類(lèi)
剖分式機械密封裝置有半剖分式和完全剖分式兩種。半剖分式機械密封是指部分配合件被剖分為兩個(gè)或多個(gè)環(huán)瓣，而其余仍為整環(huán)；完全剖分式機械密封（圖 1）是指機械密封的所有零件全為兩瓣或多瓣，包括動(dòng)環(huán)、靜環(huán)、動(dòng)環(huán)座、靜環(huán)座、殼體、彈性輔助密封件等。剖分式機械密封按密封環(huán)密封端面可分為哈夫式[4]、組合式[5]和多體式[6-7],常見(jiàn)的形式是哈夫式，也稱(chēng)分體式（通常所說(shuō)的剖分式機械密封，若無(wú)特殊說(shuō)明均指哈夫式，本文以下所述“剖分式”即為 “哈夫式”），即整環(huán)被均等剖分成兩段，兩半環(huán)剖分面對接形成整環(huán)；組合式密封環(huán)是沿密封環(huán)周向的某一個(gè)角度，斜切成兩半環(huán)弧段，兩半環(huán)弧段斜切面對接形成整環(huán)；多體式密封環(huán)由多個(gè)弓形段和多個(gè)密封段構成，相互間彼此緊靠形成完整環(huán)形。為解決安裝拆卸耗時(shí)耗資問(wèn)題，傳統機械密封技術(shù)衍生出了“集裝式機械密封”的概念，即在安裝前，將所有密封部件組裝到一起，然后再套到旋轉軸上。為進(jìn)一步提高作業(yè)效率，剖分式機械密封也引入了這一新的理念，Bessette 等[8]則為該設計理念的典型代表。
1.2 剖分式密封環(huán)剖分面密封設計
1.2.1 剖分面密封密封環(huán)剖分面密封目前可分為 3 種：一種是將脆性整環(huán)以斷面形式分開(kāi)[9-12][圖 2（a）],該方法具有較好的密封性能，但只能一組配對，不具備互換性[13];另一種是表面開(kāi)有溝槽，槽內放置密封件[14][圖 2（b）],該方式具有良好的密封性能，但要求對溝槽尺寸及密封件壓縮量進(jìn)行嚴格控制；最后一種是將各剖分面加工足夠光滑，依靠剖分面直接接觸實(shí)現密封[15-17][圖 2（c）],該方法最受歡迎。后兩種方法，常常需要在密封環(huán)外圓面上施加一定的箍緊力[9],以實(shí)現可靠密封，該箍緊力可由箍緊環(huán)、輔助密封圈、介質(zhì)壓力、剖分面連接螺釘或密封環(huán)座等提供。
1.2.2 剖分面定位由于剖分式機械密封剖分面的存在，使得剖分半環(huán)對接成整環(huán)時(shí)，難以保證密封端面的平面度以及密封環(huán)圓柱面的圓度，而它們分別與剖分面的軸向定位與徑向定位直接相關(guān)，這便限制了剖分式機械密封的發(fā)展，因此尋找有效的剖分面定位方法至關(guān)重要。目前，有如下幾種常用的剖分面定位方法。
第一種，利用圓環(huán)直接斷裂后形成的鋸齒狀斷口搭接后直接定位[7-11][圖 3（a）],該方法簡(jiǎn)單、有效，但因此種密封半環(huán)不具備互換性而不適合推廣使用。
第二種，利用密封環(huán)外圓面所受的外力（如箍緊環(huán)箍緊力[8][圖 3（b）],輔助密封件彈性力[18-19][圖 3（c）]或介質(zhì)壓力[20][圖 3（d）]等來(lái)實(shí)現密封環(huán)半環(huán)的軸向與徑向定位，且一般而言，利用該方法實(shí)現軸向與徑向定位時(shí)，密封環(huán)外圓面常設計成圓錐面，而錐面精度難以保證[7].
第三種，依靠輔助定位件定位剖分面，如利用螺釘鏈接密封環(huán)剖分面[圖 3（e）],提供密封壓緊力的同時(shí)，還可以起定位作用[21-22],但利用螺釘定位時(shí)，擰緊螺釘過(guò)程會(huì )產(chǎn)生扭矩，使得半環(huán)發(fā)生一定的扭轉，影響定位精度；也可利用定位銷(xiāo)定位[7,23][圖 3（f）],因密封環(huán)對位移和變形大小都有很高的要求，所以要求定位銷(xiāo)具有高的加工精度；或者在密封半環(huán)環(huán)體一端剖分面加工榫頭，相對半環(huán)的配合端加工對應的榫槽[19,24][圖 3（g）],但榫槽和榫頭加工時(shí)，均要對半環(huán)進(jìn)行單獨加工，加工精度要求高，難以保證兩半環(huán)配合后密封端面的平直度及兩半環(huán)圓周面的圓度；還有利用 U 形鋼條定位半環(huán)剖分面[25][圖 3（h）]等。第四種，由動(dòng)、靜環(huán)座輔助作用實(shí)現密封半環(huán)軸向與徑向精確定位，如對密封環(huán)背部及密封環(huán)座端面進(jìn)行拋光，實(shí)現密封半環(huán)軸向精確定位[13],利用密封環(huán)座的圓度保證密封環(huán)的圓度及同軸度等。第五種，利用輔助安裝工具實(shí)現密封半環(huán)精確定位[7][圖 3（i）],即通過(guò)所設計的具有高精度平面度和圓度的安裝工具來(lái)保證密封環(huán)精確的端面平面度和圓度，該方法切實(shí)有效、可行。
1.3 輔助密封圈剖分設計
剖分式機械密封的輔助密封圈有多種形式，一種是將密封圈切斷，安裝后用膠黏在一起[20],這種情況存在因材料不同，使得受壓變形不同，而導致與密封環(huán)等部件接觸不均，或溫度變化改變黏膠的性質(zhì)而使其失效等問(wèn)題；還有一種與前一種相類(lèi)似的方式，稱(chēng)為搭接方式，斷口形式多樣，可為徑向切面[8-9][圖 4（a）]和斜切面[8,21,26][圖 4（b）]等，但該方式不用膠黏結，因此，容易發(fā)生切口錯位，致使密封失效；一種采用插接式結構，即端口一端是凹坑；另一端是凸臺，如球形頭插接[8,14,16,21][圖 4（c）]、矩形頭插接[27][圖 4（d）],或采用帶芯 O 形圈，一端為圓錐頭，插入另一端的圓形孔內，為防止脫開(kāi)，圓錐頭外圓周及圓孔內圓周插入彈簧鋼絲[28][圖4（e）]等，該結構凸臺截面尺寸較小，可能因斷裂而失效或配合端面因間隙較大而產(chǎn)生泄漏，同時(shí)可拆卸性差，且制造工藝較復雜，Nagai 等[9]采用斷口為多個(gè)切面的剖分式O形圈，兩切斷口形狀凹凸相對，以插接方式連接[圖 4（f）];第三種是扣式接頭[29][圖4（g）],安裝前在接頭密封腔底部涂一層黏膠，該結構保證了密封的密封性和可靠性，但制作工藝相對復雜。此外，以上 O 形圈均為非標準件，需廠(chǎng)家專(zhuān)門(mén)加工，耗時(shí)且增加成本，因此王洪群 等[30]提出將兩個(gè)標準 O 形圈折成半圓弧，相對形成圓環(huán)，然后放置在預設的密封件溝槽內[圖 4（h）],無(wú)斷點(diǎn)而不易撕裂，但接頭處因圓形截面而存在較大縫隙，密封不可靠。針對這一問(wèn)題，孫見(jiàn)君等[31]在王洪群等設計理念的基礎上提出增添一道密封，采用類(lèi)似迷宮密封的雙重密封[圖 4（i）],密封可靠，且不會(huì )發(fā)生撕裂，同時(shí)仍可使用標準件，但該發(fā)明存在 O 形圈摩擦阻力大的問(wèn)題。王洪群等[32]后來(lái)提出了矩形截面剖分式密封圈，利用搭接方式連接斷口，并針對軸向與徑向密封，分別提出兩種結構，一種是楔形端部搭接結構[圖 5（a）、（c）],另一種是臺階形端部搭接結構[圖 5（b）、（d）],并通過(guò)試驗證明了其可行性及有效性。
2 剖分式機械密封理論研究現狀
成功建立剖分式機械密封設計理論使剖分式機械密封裝置得到廣泛的應用成為可能。然而相對于結構設計，理論研究開(kāi)始較晚，國內外至今鮮見(jiàn)報道，相關(guān)的中英文刊物僅有 6 篇，其中 4 篇中文、2 篇英文（由 Google 搜索獲得，Web of Knowledge檢索結果為 0）。
2003 年 Azibert 等[33]以一種完全剖分式雙密封面干氣機械密封結構為基礎，推導了平衡比 Bd,給出了其隨過(guò)程壓力的變化趨勢及隨內外壓差的變化趨勢圖，同時(shí)對 O 形圈和動(dòng)環(huán)的組合模型進(jìn)行了有限元分析，獲得了 O 形圈布置位置與密封環(huán)變形的關(guān)系，給出了 O 形圈的最佳位置，并完成了完全剖分式機械密封的安裝，測得實(shí)際平衡比、泄漏量，而且在考慮剖分面的影響下，估計了端面氣膜的厚度。2007 年陳碧鳳[34]以反應釜旋轉軸密封為對象，運用傳統機械密封相關(guān)理論分析了一種剖分式機械密封的機理及性能，建立了氯化反應釜用剖分式機械密封模型，通過(guò)有限元分析，得到了密封環(huán)、密封圈及傳動(dòng)套的應力分布及受力變形。2009 年Boyson[35]指出密封壓力增加不僅導致更大的變形，還會(huì )使密封半環(huán)產(chǎn)生相對位移，故需進(jìn)行更精確的受力分析，同時(shí)提出用剖分式機械密封取代填料密封時(shí)，借助外周流體的離心作用可解決被密封介質(zhì)含有大量固體雜質(zhì)而破壞密封端面的情況（如泥漿等），并運用 CFD 流體仿真技術(shù)得出密封環(huán)周?chē)黧w各區域的流速，據此對剖分式密封環(huán)進(jìn)行了結構優(yōu)化設計。同年陳碧鳳和楊啟明[36]利用螺旋密封的“泵送效應”來(lái)抵消密封部分壓力差，使其所設計的氯化反應釜用剖分式機械密封在較高的工作壓力下獲得了良好的密封效果。2013 年王洪群等[30]用剖分式矩形截面O形圈解決了圓形截面剖分式O形圈無(wú)法保證密封圈各處的連續性、變形量的一致性及要求的可伸縮性的不足，并用實(shí)驗證明了軸向與徑向密封的剖分式矩形截面彈性密封圈的密封有效性。2014 年陶凱等[37]
考慮了螺釘預緊力、介質(zhì)壓力和彈簧比壓對剖分式機械密封剖分面變形的綜合影響，運用有限元方法求解了綜合外力作用下密封端面及剖分面的變形，指出在一定范圍內，通過(guò)增大螺釘預緊力可有效提高剖分面的連接緊密性。
這些研究針對剖分式機械密封的各種應用場(chǎng)合，探討了不同工況下密封環(huán)的變形規律，提出了具體的結構優(yōu)化參數，為剖分式機械密封的工程應用提供了理論依據，但并未涉及設計理論、密封技術(shù)標準，也未能解決性能測試技術(shù)和制造技術(shù)�？梢�(jiàn)，剖分式機械密封理論研究存在著(zhù)巨大的空間。
3 剖分式機械密封的應用現狀
早在五十年前，剖分式機械密封便出現在海軍艦艇和潛艇的螺旋槳傳動(dòng)軸上[38],因其維修簡(jiǎn)單快捷及附加費用少，1986 年開(kāi)始應用于世界各地的加工工業(yè)[1].
1978 年，美國 Crane Packing 公司的 RobertBezak 介紹了一種剖分式機械密封，成功應用于美國 North Eastern 造紙廠(chǎng)，運行參數包括室溫、低水頭壓力、152.4mm 的軸徑、200r/min 的轉速及 70%黏稠度混凝土被密封介質(zhì)，運行中無(wú)泄漏，安裝時(shí)間是原使用填料密封的 1/3,此外填料密封壽命為兩周，而該剖分式機械密封的壽命預計可超過(guò)五年[13].1998 年，華盛頓郎維尤纖維廠(chǎng)（LongviewFibre）為解決填料密封所帶來(lái)的一系列問(wèn)題，在1995 年首次引入了 John Crane 公司的剖分式機械密封裝置，使用時(shí)溫度控制在 82℃，壓力為 0.55MPa,轉速為1800r/min,軸徑為 7.375 英寸（約187.3mm），無(wú)泄漏產(chǎn)生，同時(shí)大幅度減少了維修、人力、清潔等費用[3].2003 年，國內合肥通用機械研究所對所設計的完全剖分式釜用機械密封進(jìn)行了連續 5h 的試驗，結果表明該結構的適用壓力不超過(guò) 0.1MPa,在安慶石化公司應用時(shí)，安裝簡(jiǎn)單，運行平穩，性能可靠[39].同年，英國的一家廢水泵站使用了 JohnCrane 公司的 3710 型集裝式剖分式機械密封，安裝時(shí)間與傳統整環(huán)式機械密封相比削減了近 90%[40],但資料中未給出實(shí)際運行參數。同年，Azibert 和Wu 等[33]
首次將剖分式機械密封用作氣密封，密封介質(zhì)為 CO,過(guò)程氣體壓力 0.24MPa,溫度為 150℃，阻礙流體壓力 0.35MPa,軸徑 90mm,轉速為1800r/min,運行 4.5h 后，CO 氣體溫度為 140℃，端面溫度在 60℃維持了 2h,無(wú) CO 氣體泄漏，且該作者寫(xiě)作時(shí)運行已超過(guò) 3500h[32],但 3500h 后的運行情況未知，測試時(shí)間短，不能判定是否可用于實(shí)際生產(chǎn)。2010 年，國內浙江長(cháng)城有限公司對釜用完全剖分式機械密封進(jìn)行了改進(jìn)研究，按照國家標準在 FST 釜用機械密封試驗臺上進(jìn)行了試驗，結果符合泄漏要求[41].同年，Cherston 公司報道，所設計制造的442型剖分式機械密封裝置2002年在美國一個(gè)水電站 12MW 的渦輪機上首次應用，軸徑為610mm,轉速 100r/min,介質(zhì)為 0.3MPa 河水，使用超過(guò) 7 年；在澳大利亞的一個(gè)火力發(fā)電站使用時(shí)，軸徑為 300mm,泵轉速為 900r/min,介質(zhì)為 0.7MPa未凈化水，使用超過(guò)九年；為滿(mǎn)足一家能源公司的使用需求，將剖分式機械密封與一個(gè)整體泵送環(huán)相配合，克服了高溫水介質(zhì)所帶來(lái)的問(wèn)題，利用正驅動(dòng)和標準捕捉墊片（captured gasket）可承受 3MPa介質(zhì)壓力[38],但這些案例中均未給出具體泄漏量，且第三個(gè)案例未給出使用壽命和軸徑等參數。
以上綜述了幾乎所有可搜集到的關(guān)于剖分式機械密封實(shí)際應用的資料，可見(jiàn)，國內外對剖分式機械密封的應用并不多，且工況參數較低。
4 存在的問(wèn)題及面臨的關(guān)鍵技術(shù)
剖分式機械密封之所以不能廣泛應用于工業(yè)生產(chǎn)，主要還是因為缺乏設計理論、加工制造工藝、密封技術(shù)標準和性能測試技術(shù)。
4.1 結構及其設計方法
目前，剖分式機械密封均為動(dòng)、靜環(huán)外加箍環(huán)，動(dòng)、靜環(huán)表面為平面結構，依據經(jīng)驗設計。由于剖分面的存在，使得零部件多，安裝時(shí)需要借助專(zhuān)用的定位工具以保證端面平面度精度，以及采用各種墊片或 O 形圈以實(shí)現剖分面的密封；而零部件的增多，使得安裝過(guò)程繁瑣；如果遇到難以拆卸的裝置，如泵等，傳統剖分式機械密封安裝會(huì )受到空間的限制，導致耗時(shí)、低產(chǎn)。集裝式剖分式機械密封的出現較好地解決了這些問(wèn)題[5],遺憾的是至今仍?xún)H適用于參數較低的工況，如文獻[30]中所密封的氣體11800r/min.因此，如何采用集裝式剖分式機械密封結構形式，提高其運行工況參數，將是科技工作者努力攻關(guān)的課題。這一目標的實(shí)現，需要系統研究設計方法，如采用反變形法設計來(lái)實(shí)現端面及剖分面的零變形，開(kāi)發(fā)密封端面型槽結構提高剖分式機械密封的抗磨能力等。
4.2 理論模型（溫度、膜壓、變形和泄漏率）
剖分式機械密封與傳統機械密封的工作原理相似，均為動(dòng)、靜環(huán)端面貼合形成足夠的端面比壓而密封。
機械密封設計方法的建立，需要開(kāi)展端面溫度、膜壓、變形和泄漏率等理論模型的研究。盡管傳統的整環(huán)式機械密封的端面溫度、膜壓、變形和泄漏率模型已很成熟，但剖分面的存在打破了動(dòng)、靜環(huán)整體結構的連續性和軸對稱(chēng)性，使得這些模型失去了應有的應用條件。
由于端面溫度、端面膜壓、介質(zhì)壓力對密封端面和剖分面的變形以及剖分面的形變對密封端面變形的影響，使得剖分式密封環(huán)溫度、膜壓、變形和泄漏率理論模型的建立變得十分復雜。亟待解決的關(guān)鍵問(wèn)題是探尋非連續剖分環(huán)端面溫度分布函數，建立基于有限元理論的剖分式機械密封熱-力耦合變形模型，端面或剖分面微通道內流體流動(dòng)及控制模型，以及溫度場(chǎng)與壓力場(chǎng)中密封端面及剖分面形變的泄漏率模型。針對上述觀(guān)點(diǎn)作如下解釋?zhuān)阂蚱史汁h(huán)整環(huán)特性的喪失使得圓環(huán)理論不可再用[42-43];結構復雜性的增加致使邊界元理論不再適用[44];考慮到剖分環(huán)變形由多物理場(chǎng)綜合作用，從而殼體力矩理論也不再適用[45],故而采用有限元理論建立變形模型。
4.3 測量方法
先進(jìn)的測量方法是考核剖分式機械密封性能的保障。剖分機械密封性能參數主要有端面溫度、變形和泄漏率。
4.3.1 端面溫度測量與傳統機械密封一樣，剖分式機械密封工作時(shí)亦會(huì )發(fā)生端面摩擦生熱。密封環(huán)徑向、周向及軸向溫度梯度引發(fā)端面及剖分面熱變形，加劇摩擦磨損及泄漏，使得以監測和控制端面溫升為目的進(jìn)行端面溫度測量至關(guān)重要。
盡管傳統機械密封端面溫度測量方法同樣適用于剖分式機械密封，但傳統測量方法本身也并非完善，主要是因為表面溫度在摩擦副表面脫離后只能維系幾毫秒，難以通過(guò)移開(kāi)對偶面進(jìn)行測量。部分研究人員在不移開(kāi)密封環(huán)的前提下，基于紅外成像技術(shù)，以透明材質(zhì)的靜密封環(huán)作為試件，對運行中密封試件的端面溫度進(jìn)行實(shí)時(shí)測量[46-47],但該方法要求一個(gè)密封環(huán)為透明材質(zhì)，并不適用于實(shí)際生產(chǎn)應用中機械密封的測量。目前被普遍采用的方法是在靜環(huán)背部加工軸向盲孔，插入熱電偶傳感器，采集溫度值后進(jìn)行擬合處理以獲得端面溫度的熱電偶法[48],存在的問(wèn)題是，傳感器與密封端面間存在一定距離，使得測量結果不夠準確，且布線(xiàn)繁亂。為解決布線(xiàn)繁亂問(wèn)題，Gupta 等[49]基于溫度誘導磁場(chǎng)改變的原理，利用霍爾效應傳感器感應永久磁鐵中磁場(chǎng)的變化進(jìn)而測得溫度變化的方法，發(fā)明了一種無(wú)線(xiàn)溫度傳感器，并用實(shí)驗證明了其測量結果的有效性，但無(wú)線(xiàn)溫度傳感器存在的磁鐵高溫嚴重失磁問(wèn)題，極大地限制了其實(shí)用性和可靠性。因此，未來(lái)有待于將溫度傳感器與其他先進(jìn)技術(shù)相結合，探索一種直接測量摩擦表面溫度、使用壽命長(cháng)的端面溫度測量技術(shù)，如發(fā)明一種采用基于紅外或聲表面波的無(wú)線(xiàn)溫度傳感器進(jìn)行密封端面溫度測量的方法。
4.3.2 變形測量剖分式機械密封的變形主要表現為由物理原因、安裝錯誤及產(chǎn)品瑕疵所導致的密封端面及剖分面的開(kāi)啟。通常后兩者可通過(guò)嚴格的診斷得以消除，但解決由前者所引發(fā)的剖分環(huán)變形則困難的多，主要是因為物理原因繁多，包括端面摩擦生熱、彈性密封圈收縮與膨脹、軸振動(dòng)等，且在加工與安裝良好條件下，此類(lèi)變形通常為微變形，而剖分面的引入更增加了變形的復雜性，因此難以測量并加以控制，現今還沒(méi)有效的測量方法。
李鯤等[50]在靜環(huán)端面所開(kāi)槽內裝入銅片，黏結牢固后磨平端面，通過(guò)固定在動(dòng)環(huán)上的非接觸式位移傳感器，較準確地獲得了密封環(huán)端面的變形值；Brunetière 等[51]基于紅外成像技術(shù)對靜環(huán)為紅外可穿透材質(zhì)的機械密封的變形進(jìn)行了測量，得出模擬結果與試驗結 果相符 ;Liu 等[52]采用 Ramanspectrum 三維輪廓儀對運行結束的密封環(huán)端面表面形貌進(jìn)行測量，獲得了其表面粗糙度的三維形態(tài)和數值，通過(guò)分析粗糙度值得到了端面變形后的形狀及變形值。但是，這些方法一方面需要苛刻的測試環(huán)境，造成測試結果的不穩定性與不確定性；另一方面，測量過(guò)程中未能考慮密封環(huán)端面變形是一個(gè)動(dòng)態(tài)過(guò)程。對于剖分式機械密封，無(wú)論是伴隨摩擦磨損的密封端面，還是失去連續性的剖分面，在摩擦熱、介質(zhì)壓力以及端面比載荷的作用下，都會(huì )產(chǎn)生變形，且隨著(zhù)摩擦熱、介質(zhì)壓力以及端面比載荷的變化而變化，這無(wú)疑增加了測量環(huán)境的復雜性和測量方法的應用難度。因此，設計出簡(jiǎn)單、有效、可實(shí)現剖分式機械密封微變形的動(dòng)態(tài)測量方法是未來(lái)的努力方向。
4.3.3 泄漏率測量剖分式機械密封的剖分面變形使得泄漏通道變多，結構非連續性加劇了密封環(huán)的應力分布不均而引發(fā)更大的變形，導致泄漏比同工況下的傳統機械密封多得多，而機械密封泄漏構成健康、安全和環(huán)境隱患，因此如何掌握泄漏動(dòng)態(tài)以采取措施消除泄漏成為剖分式機械密封技術(shù)研究的關(guān)鍵。
盡管剖分式機械密封的泄漏由端面泄漏率和剖分面泄漏率組成，但總體泄漏率仍可采用與傳統整環(huán)式機械密封相同的泄漏測量方法測量。當密封介質(zhì)為流體時(shí)，采用規定時(shí)間內收集的泄漏液體的體積或質(zhì)量來(lái)測量泄漏量，如量杯測量方法、電子天平或稱(chēng)重傳感器測量法，泄漏大時(shí)也可通過(guò)統計泄漏液滴數計量；當介質(zhì)為氣體時(shí)，可附加密封腔體，采用狀態(tài)方程法測量[53].
獨立測量運轉狀態(tài)下剖分式機械密封的端面泄漏率和剖分面泄漏率，面臨著(zhù)示蹤粒子的流動(dòng)跟隨性、成像可見(jiàn)性、投放布撒技術(shù)和 PTV（particletracking velocimetry）算法等問(wèn)題。
4.4 技術(shù)標準
結構差異使得傳統機械密封的密封性能指標不再適用于剖分式機械密封。至今，剖分式機械密封仍然沒(méi)有建立相應的標準，如試驗方法、尺寸規格、性能指標等。實(shí)際上，技術(shù)標準是判定剖分式機械密封設計是否合理、性能是否滿(mǎn)足使用要求的依據。
建立剖分式機械密封技術(shù)標準需要解決的關(guān)鍵問(wèn)題包括：用戶(hù)對剖分式機械密封性能的期望值、現階段測試技術(shù)，制造能力調研，技術(shù)標準表征方法等。
4.5 制造關(guān)鍵技術(shù)
剖分式機械密封的剖分面加工方法的選擇直接影響到密封端面的平面度和密封環(huán)圓度。整環(huán)剖分成半環(huán)后，內應力重新分布和剖分面緊密性連接所施加的載荷，都會(huì )改變剖分面的平直度、環(huán)的圓度以及剖分面與端面的垂直度，極大地影響剖分式機械密封的性能。
限制剖分式機械密封高效、經(jīng)濟、優(yōu)質(zhì)制造的瓶頸主要有內應力處理方法、經(jīng)濟性加工方法的開(kāi)發(fā)、提高加工精度的加工工藝的制定等。
5 結 語(yǔ)
剖分式機械密封解決了填料密封與軸或軸套之間的摩擦問(wèn)題，克服了整環(huán)式機械密封裝拆時(shí)需要拆卸軸端零部件的困難。要提升剖分式機械密封技術(shù)的發(fā)展空間和應用前景，一方面需要分析剖分面割斷密封環(huán)結構連續性對密封性能及制造帶來(lái)的影響，提出新穎的剖分面和端面結構以及剖分式機械密封系統設計方法；另一方面，需要加強剖分式機械密封理論研究及其技術(shù)開(kāi)發(fā)，包括：溫度、變形和泄漏率理論模型，端面溫度測量、變形和泄漏率測量技術(shù)，技術(shù)標準，制造關(guān)鍵技術(shù)。
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