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mag焊接方法
mag是在氬氣中加入少量的氧化性氣體（氧氣，二氧化碳或其混合氣體）混合而成的一種混合氣體保護焊。以下是小編收集的焊接方法，歡迎查看！
脈沖MAG焊接方法
膜式壁管屏通常由鋼管加扁鋼焊制而成，生產(chǎn)時(shí)一般先焊接小單元，然后將小單元用鋼管和扁鋼連接起來(lái)，通過(guò)拼排，焊制成較寬管屏。膜式壁管屏小單元結構及焊縫如圖1所示。
焊接時(shí)應采用直流反接法，即工件接負極，焊槍接正極，此時(shí)電弧穩定，飛濺小。焊制膜式壁管屏的管子和扁鋼一般為低碳鋼，因此宜采用富氬加CO2，兩元混合氣體作為熔池保護氣體即富氬MAG焊方法，氬氣比例在85％左右。這樣既可避免純氬MIG焊由陰極斑點(diǎn)漂移引起的電弧小穩定，以及潤濕性差、熔深淺、焊縫中間突起、成形差的缺點(diǎn)，又可克服純CO2焊飛濺大、易出氣孔的缺點(diǎn)。
平、仰焊接特點(diǎn)
平角焊縫的MAG焊規范參數調節范圍較寬，焊縫成形符合技術(shù)要求的難度較小，容易達標，而MAG焊的仰角焊技術(shù)難度較大：首先足不易成形，當規范不適合時(shí)，液態(tài)熔池會(huì )下溢，則焊縫斷續或焊縫不成形；其次，即使焊縫成形了，但外形尺寸小符合要求，或咬邊或焊腳不對稱(chēng)，成形較差。掌握仰角焊接技術(shù)是實(shí)現MAG焊進(jìn)行上下雙面同時(shí)施焊的關(guān)鍵。
仰角焊的熔滴過(guò)渡形式和對焊接電源的要求
在低碳鋼、低合金鋼的富氬混合氣體雙面MAG焊時(shí)，熔滴過(guò)渡形式采用射流過(guò)渡形式，所謂熔滴的射流過(guò)渡形式是在熔滴非射流過(guò)渡的基礎上，繼續增大電流至臨界值，弧柱中的電流密度增高的結果，使等離子體自身收縮作用得到加強。電弧等離子流的外界氣流由電弧上方高速進(jìn)入電弧區，其高速的氣流，對焊絲末端熔化金屬(熔滴)造成壓力，在電磁收縮力和氣流壓力的聯(lián)合作用下，驅使熔滴以極高的速度脫離絲極而形成射流，脫離的熔滴在等離子氣體中必然形成渦流，即熔滴上方所受壓力大于下方，熔滴以50倍的重力加速度射向熔池。
在高速氣流中，焊絲末端形成尖錐狀，熔滴呈細微顆粒，沿著(zhù)絲極軸線(xiàn)方向形成一束射流進(jìn)入熔池，這時(shí)，電弧不穩定性的現象消失，取而代之的是電弧穩定燃燒，如圖2所示。熔滴出現射流過(guò)渡時(shí)，形成了中等及粗熔滴向細熔滴過(guò)渡的轉變，單位時(shí)間內熔滴數量急劇增加，熔滴體積顯著(zhù)減小。等離子區(即電弧芯焰)中有金屬蒸汽，電弧剛性較好，電弧穩定燃燒，飛濺小，焊縫成形莢觀(guān)。
與此同時(shí)，為保證能連續進(jìn)行仰角焊接，應采用帶有脈沖的MAG焊接方式，要求焊接電源將脈沖電流的大小和時(shí)間(脈寬)調節至剛好足夠過(guò)渡一個(gè)小熔滴，然后使電流陡降，以減小向工件連續傳遞的熱量，不致使液態(tài)熔池下溢；而在熔池基本固化后，即電流陡增，以便過(guò)渡下一個(gè)熔滴。焊接電源的這種電特性對仰焊極為重要，也是采用脈沖MAG焊接形式進(jìn)行膜式壁管屏仰角焊接時(shí)，選擇焊接電源的基本要求之一。
膜式壁管屏脈沖MAG焊接規范
采用MAG焊的形式進(jìn)行膜式壁管屏的焊接，成功與否的關(guān)鍵在于焊接規范的合理確定。由于產(chǎn)品的不同，焊接母材和焊材的化學(xué)元素，結構尺寸有所不同，同時(shí)平焊和仰焊的焊接位置不同，所采用的Ar和CO2混合保護氣體的配比有所不同，因而采用的焊接規范亦有所不同。理論計算對焊接規范的確定具有一定的指導意義。但在實(shí)際施焊過(guò)程中，變化因素較多，采用的焊接規范與理論值有一定的出入。
其他因素對膜式壁管屏焊接的影響
膜式壁管屏的結構特點(diǎn)及采用脈沖MAG焊接工藝，決定了焊縫成形不但與焊接參數密切相關(guān)，而且還受其他眾多因素制約，比如扁鋼的寬度、扁鋼的位置、焊槍的傾角等。因此，必須詳細分析影響焊縫成形原因，提出相應的解決措施，才能保證焊縫連續成形且性能達到要求。
扁鋼的位置
根據膜式壁管屏設計的要求，扁鋼和管子應該對巾。由于在焊機的設計中往往上焊槍群處于先進(jìn)行焊接的位置，以補償上焊槍群焊接后，焊縫向上熱收縮對扁鋼中心的影響，所以在施焊前管子和扁鋼的裝配中，扁鋼中心比管子中心低0.2mm左右。膜式壁管在生產(chǎn)線(xiàn)施焊過(guò)程中，當扁鋼有局部急彎或扭曲時(shí)，則會(huì )由扁鋼中心線(xiàn)位移而引起焊絲對中誤差及焊絲伸出長(cháng)度發(fā)生變化。當扁鋼中心線(xiàn)上移，則焊絲對中出現偏差值而偏向扁鋼側，焊絲伸出長(cháng)度縮短。在焊絲干伸長(cháng)和偏向扁鋼的聯(lián)合作用下，一方面使焊接電流增大而電弧電壓下降，熔寬減小，焊縫變窄，破壞了焊縫成形；同時(shí)焊腳偏向扁鋼，焊腳出現不對稱(chēng)，破壞了焊縫成形。反之，若扁鋼中心線(xiàn)向下位移，則會(huì )使熔寬增加，焊縫變寬，焊腳偏向管子側。
扁鋼的寬度
扁鋼的寬度對所生產(chǎn)的膜式壁管屏的節距是否能得到保證具有較大的影響。一般采用脈沖MAG焊接工藝的焊機為保證膜式壁管屏的節距，均采用固定節距的槽輪組對管子和扁鋼進(jìn)行定位，當扁鋼較寬時(shí)，除扁鋼在焊前裝配中不能理想的對中，對焊縫寬度帶來(lái)的影響以外，由于焊前扁鋼與管子緊密接觸，焊后焊縫收縮，若管子剛性不足，將引起管子變形(呈橢圓形)；若管子剛性較好，焊縫無(wú)法充分收縮，將使制成的管屏超寬；反之，扁鋼較窄，在進(jìn)行上槍焊接時(shí)，熔化的金屬液將從扁鋼和管子的縫隙中下漏，增加了焊接飛濺，同時(shí)下漏的金屬液凝固后形成的焊瘤對下槍的焊接帶來(lái)了困難。
在膜式壁管屏焊接中對扁鋼寬度B的確定可按下述方法進(jìn)行：測定10根以上鋼管實(shí)際外徑的平均值，然后恨據膜式壁管屏節距推算出扁鋼寬度尺寸。為保證管屏焊前的裝配精度，要求扁鋼寬度精度為B±0.1mm。
焊槍的傾角
在采用脈沖MAG焊焊接膜式壁管屏，施焊前應調整焊槍的空間角度，見(jiàn)圖3。焊槍的傾角由縱向法線(xiàn)前傾角和橫向法線(xiàn)傾角所組成，焊槍的縱向法線(xiàn)前傾角影響焊縫的表面形狀及其成形，當α≥15°時(shí)，氣體保護效果不良，焊縫表面出現蜂窩狀氣孔或成形惡化，嚴重時(shí)將出現斷續焊瘤；α≤12°時(shí)，焊道中間突出。因此，為了獲得具有平坦的余高而不咬邊的成形良好的焊縫，推薦焊槍縱向前傾角以α=12°～15°為宜。焊槍橫向法線(xiàn)傾角β，影響著(zhù)角焊縫焊腳尺寸的對稱(chēng)性并會(huì )引起咬邊。α≥25°時(shí)，容易在管子側發(fā)生咬邊，嚴重時(shí)會(huì )出現超標缺陷；α≤15°時(shí)，使焊道偏向扁鋼側，甚至會(huì )出現管壁未熔合現象。一般焊槍橫向法線(xiàn)傾角以β=20°±5°為宜。
焊絲對中和干伸長(cháng)度
焊絲的對中對于焊縫的成形及焊縫焊腳的對稱(chēng)性具有直接的影響。首先在施焊前注意仔細地調整焊絲對中隙縫，在焊接過(guò)程中，由于焊槍夾持機構未夾緊，在磁場(chǎng)作用下或生產(chǎn)線(xiàn)的機械振動(dòng)下焊槍會(huì )出現松動(dòng)，從而導致焊絲對中發(fā)生偏移；此外也可能由于扁鋼與管子中心線(xiàn)發(fā)生的上下浮動(dòng)而導致對中發(fā)生偏移。根據觀(guān)察焊縫成形及焊腳對稱(chēng)性微量調整焊絲的對中位置，這在焊接過(guò)程中是在所難免的，也是保證焊縫成形質(zhì)量的重要手段。在仰焊時(shí)，如果焊絲位置偏向扁鋼側，焊縫熔池將失去依托將導致焊腳下落，而在管壁較薄時(shí)，焊絲位置偏向管子，則可能燒穿管壁引起報廢的質(zhì)量事故。
干伸長(cháng)度指焊絲從導電嘴出口到焊接點(diǎn)的長(cháng)度。該長(cháng)度將直接影響焊接電壓、電弧挺度、實(shí)現射流過(guò)渡的電流值。當干伸長(cháng)度長(cháng)時(shí)，焊接電壓增加，電弧挺度減弱，由于焊絲預熱段增加，熔化速度加快，飛濺增加；而干伸長(cháng)度的減小，出現的情況正好相反。另外，由于一般焊槍噴嘴外緣與導電嘴外緣的距離一般為5mm，所以在確定干伸長(cháng)度的同時(shí)確定了噴嘴到焊接點(diǎn)的距離。當干伸長(cháng)度過(guò)長(cháng)或過(guò)短，都將減弱保護氣體對熔池的保護作用。
焊接工藝試驗
本次焊接工藝試驗在8極膜式壁管屏MAG焊接生產(chǎn)線(xiàn)進(jìn)行，水平焊槍與仰焊槍同時(shí)施焊，焊接電源為芬蘭KEMPPI公司生產(chǎn)的IGBT逆變數控脈沖MAG焊接電源，制號PRO4200。
試驗材料及焊前準備
鋼管牌號為20G，長(cháng)度為12000mm。鋼管校直，去除局部急彎并消除氧化皮至露出金屬光澤。扁鋼牌號Q235A，盤(pán)卷料，退火狀態(tài)，扁鋼寬度按計算寬度進(jìn)行精整，寬度公差為±0.1mm，表面平整，無(wú)扭曲。焊絲采用Ф1.2mm的H08Mn2SiA。
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